Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 92 93 94 95 96 97 98... 214 215 216
|
|
|
|
Появление отрезка К связано с пересечением трещиной некоторого количества карбидных зерен, что подтверждают металлографические данные. Проверка данных других авторов по этому уравнению дала аналогичные результаты. Из уравнения следует, что когда С 0, то атгК[а, которое должно быть по величине равно напряжению, необходимому для разрушения карбида вольфрама, что совпадает с литературными данными. Когда трещина проходит по "кобальту" и межфазным границам, минуя карбидные зерна, прямые будут проходить через начала координат. Применимость уравнения для восходящих ветвей кривых свидетельствует о том, что напряжение разрушения, действительно, определяется напряжением, необходимым для распространения трещины, а не ее зарождением. Допущение о независимости / от содержания кобальта также соответствует действительности. На основании изложенного можно считать установленным, по Г.С. Креймеру, что предел прочности У/С-Со на левых ветвях зависит только от напряжения, необходимого для распространения трещины. Это возможно в двух случаях: если трещины необходимого размера заранее имеются в материале (пористость); если зародышевые трещины появляются в результате напряжения существенно меньше необходимого для их распространения (напряжения от нагружения достаточны для подрастания трещин до критического размера, но меньше для распространения). Для твердых сплавов оба случая вполне вероятны. Предложенный механизм разрушения удовлетворительно объясняет влияние графита и Прфазы на прочность твердых сплавов. Наличие П]-фазы резко снижает прочность, что связано со связыванием части кобальта в фазу и повышением количества хрупкой составляющей (Со3У/3С). При небольшом количестве графита ( 0,5 %) наблюдается максимум прочности, что связано с уменьшением растворимости XV и С в кобальте и повышением пластичности связки, снижается ее сопротивление пластической деформации. В связи с этим толщина деформируемого в процессе разрушения кобальтового слоя должна увеличиваться и вызывать рост работы пластической деформации, а следовательно, и повышение прочности. При более значительных содержаниях графита прочность понижается, как в связи с весьма малой собственной прочностью графита, так и вследствие нарушения сплошности материала. Применение теорий дисперсионного упрочнения При 15...25% кобальта значения предела прочности на изгиб достигает 2500 МПа, что намного выше предела прочности составляющих фаз спла ва \VC-Co. Дж. Гёрленд объясняет это повышенной прочностью кобальта, находящегося в виде весьма тонких прослоек. Повышение прочности достигается за счет блокирования пластической деформации этих прослоек твердыми и жесткими зернами У/С, что сопровождается одновременным повышением хрупкости. Эффект, аналогичный эффекту дисперсионного упрочнения в сплавах, состоящих из твердых частиц, диспергированных в более мягкой матрице. Для них прочность растет с уменьшением среднего свободного расстояния между твердыми частицами, т.е. с уменьшением толщины кобальтовых участков за счет уменьшения кобальта или размера частиц У/С. Принципиальная возможность применения теории дисперсионного упрочнения заключается в том, что твердые сплавы при нагружении сжатием пластически деформируются, и их предел текучести определяется с достаточной точностью. Пластическая деформация сплавов и вызываемое его упрочнение связаны с пластической деформацией кобальтовой фазы, которая является пластической матричной фазой в дисперсионно упрочненных сплавах. Разрушение сплавов на правой ветви кривой оизг % Со связано с пластической деформацией, предшествующей разрушению, и тем самым с пределом текучести. В этом основное отличие разрушения сплавов У/С-Со, лежащих на правой ветви. Г.С. Креймер для объяснения зависимости при сжатии сплавов У/С-Со взял за основу уравнения дисперсионного упрочнения Е.Орована и Энсел-ла-Линела. т = ОЬ/х, где т скалывающее напряжение текучести, О модуль сдвига матричной фазы, Ь -вектор Бюргерса, х среднее расстояние между частицами упрочняющей фазы. Модель Е. Орована основана на том, что дислокация, проходя между двумя твердыми частицами изгибается, оставляя вокруг каждой частицы дислокационную петлю. Напряжение, необходимое для изгибания дислокации, обратно пропорционально ее радиусу кривизны, равному половине расстояния между частицами Г.С.Энселл и Ф. ВЛинел считают, что критерий течения по Е.Оровану недостаточен. Они его уточняют и дают следующее уравнение: т = (G¿?G*/2Лд:)I/2, где й* модуль сдвига частиц упрочняющей фазы; К — коэффициент пропорциональности. Г.С. Креймер с авторами выразил расстояние между карбидными частицами в виде функции объемного содержания кобальта в сплаве. Связь между линейным размером (толщиной) прослойки х и ее объемом V зависит от выбранной модели. Если рассматривать твердый сплав как беспорядочную смесь карбидных и кобальтовых элементов структуры,
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 92 93 94 95 96 97 98... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
