Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 183 184 185 186 187 188 189... 214 215 216
|
|
|
|
9.6. Исследование окалиностойкости титано-азотированного твердого сплава Одной из косвенных характеристик работоспособности режущего инструмента является его окалиностойкость, так как в условиях одновременного и взаимосвязанного воздействия температуры и механического трения при высоких давлениях режущая способность инструмента теряется не только вследствие уменьшения его "горячей" твердости, но и процессов растворения, диффузии и окисления. Поскольку твердый сплав представляет гетерогенную композицию из карбидов (в основном, У/С и Т1С) и цементирующей кобальтовой связки, то окалиностойкость сплава в целом будет определяться окалиностойкостью его структурных составляющих, а также перераспределением кобальтовой связки в процессе окисления. Установлено, что карбид титана (из указанных карбидов) обладает более высоким сопротивлением окислению, температура начала его активного взаимодействия 1100... 1200 "С, по сравнению с У/С, который значительно окисляется уже с 500 °С, поэтому твердые сплавы группы ТК и ТТК более окалиностойки, чем группы ВК. При температуре 600...800 "С имеет место следующее соотношение скоростей окисления твердых сплавов стандартных марок: ^вк8:^т14К8^Т15Кб:^тзок4=4:3,3:2,2:1. В то же время в интервале температур 600...800 °С наблюдается возрастание в 50 раз скорости роста оксидного слоя для каждой марки сплава и общее резкое снижение микротвердости поверхности исходного материала в 5-45 раз. Поэтому не возникает сомнения, что окалиностойкость твердосплавного инструмента необходимо повышать для сохранения его исходных свойств и увеличения срока службы. В связи с этим представляет практический интерес исследовать окалиностойкость титано-азотированных образцов, покрытие на которых получали по методу ДТ (см. гл. 9, §3). Исследование процесса окисления титаноазотированных твердых сплавов, указанных выше марок показало, что скорость их окисления значительно снижается. Об этом свидетельствуют внешний вид окисленных титаноазотированных образцов твердого сплава и кинетические кривые окисления. По экспериментальным данным при 1000 °С и выдержке 3 ч установлено следующее соотношение скоростей привеса окалины для исследованных марок титаноазотированных образцов твердого сплава: КВЮп-Квк8п:^т14К8П.Кт,5Кбп:ИТзок4П= =2,5:3:2:0,8:0. (Без покрытия: 13:6:11:4:1,5). Сравнение этих соотношений указывает на то, что образование в поверхностном слое твердых сплавов в процессе титаноазотирования нитрида титана повышает окалиностойкость их в 3-5 раз, в зависимости от состава. Наиболее окалиностойким оказался титаноазотированный твердый сплав Т30К4, сохранивший свою исходную форму во всем 368 исследованном температурном (до 1000 °С) и временном (до 3 ч) интервале окисления. В области относительно низких температур (700...850 °С) титаноазотированные образцы этой и других исследованных марок твердых сплавов сохраняли исходную форму. Образующаяся в этом случае окалина не имела определенной геометрической формы и располагалась чаще в виде отдельных наростов в самых различных участках поверхности окисляемого образца в дефектных местах покрытия. Увеличение окалиностойкости титаноазотированных образцов по сравнению с исходным твердым сплавом может быть обусловлено возникновением оксинитридов титана в процессе окисления покрытия из нитрида титана. Такой поверхностный слой оксинитрида титана играет роль диффузионного барьера, препятствующего диффузии кислорода и его растворению в решетке нитрида титана. Известно, что оксинитрид титана при определенном содержании кислорода характеризуется более высокой комплексностью металлической подрешетки по сравнению с нитридом титана. Эти структурные особенности TiNjOy существенно влияют на уменьшение диффузионной подвижности атомов в решетке оксинитрид-ных фаз, обусловливая тем самым и общее снижение окисления самой нитридной фазы. Таким образом, исследование кинетики окисления титаноазотирован-ного твердого сплава позволило установить, что покрытие из нитрида титана на твердом сплаве может оказаться эффективным способом повышения его окалиностойкости. Аналогичные данные получены в Японии. За счет азотирования повышены режущие свойства сплавов: 92WC+2TaC+6Co; 60WC+14TaC+8Co; 58TiC+10TaC+16Mo2C+16Ni. При наличии WC в них образуется хрупкий декарбидизированный слой. Глава 12. ПУТИ РАСШИРЕНИЯ НОМЕНКЛАТУРЫ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ Для расширения номенклатуры твердосплавного инструмента необходимо освоение новых методов формования изделий сложной формы и больших размеров. Так, методом мундштучного прессования изготавливается разнообразный мелкоразмерный твердосплавный режущий инструмент диаметром 1...10мм, массовое производство которого освоено на целом ряде специализированных и машиностроительных предприятий страны. В последнее время этим методом изготовляются стержни диаметром 200...400 мкм для микроэлектронной техники. 13 _ 4687 369
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 183 184 185 186 187 188 189... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
