Новые сварочные источники питания: Сб. науч. тр.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 10 11 12 13 14 15 16... 75 76 77
|
|
|
|
ограничивающий частоту инвертирования сверху, это номинальная мощность источника питания, которая снижается при уменьшении емкости конденсатора. В овяэи с этим создание мощных высокочастотных инверторов является сложной проблемой. Заметим, что и технологические характеристики источников на базе последовательных инверторов с обратными диодами страдают из-за отсутствия возможности независимо от частоты инвертирования оперативно, с высокой скоростью, соизмеримой с рабочей частотой инвертирования, изменять выходную мощность источника. Итак, повысить частоту инвертирования последовательного одно-звенного резонансного инвертора с обратными диодами можно только за счет выбора тиристоров с малым номинальным временемвыключе ния. Например, для тиристоров ТЧ-80-9-474, имеющих Ь^Ы1т 20 икс, частота ^г (0) = 12,5 кГц, а ^"(И при работе на нагрузку и добротности контура -. I составит 10,8 кГц. Определенные перспективы увеличения частоты инвертирования последовательных инверторов за счет уменьшения параметров 1л и С, т.е. повышения собственной частоты колебаний контура, открывает применение обратных тиристоров вместо обратных диодов /27, однако при этом значительно усложняется схема управления. Для увеличения частоты инвертирования прибегают также к схемам с разделенной индуктивностью, т.е. включению отдельных индуктивностей в цепи тиристора и обратного диода. Так, в частности, выполнен сварочный источник питания РБ-бООО финской фирмы "Кемпли". Общим недостатком обоих указанных решений является усложнение конструкций сварочного источника. По нашему мнению, резерв роста предельной для данного частоты однозвенного последовательного инвертора за счет увеличения собственной частоты колебаний контура (изменения значений параметров I и С) может быть найден, если вовсе отказаться о" включения обратных диодов (разумеется, что в отсутствие обратных диодов выполнение условия (I) должно обеспечиваться схемой управления тиристорами). Это позволит сделать независимыми друг от друга длительности заряда конденсатора и существования обратного напряжения на тяря-сторе и уменьшить^ до значений, как угодно меньших,чем . Например, если параметры резонансного контура выбрать таи* чтобы длительность ^ заряда конденсатора при работе на нагрузку составляла 0,5 ±£ цоя, то можно достичь устойчивой коммутации уже на частоте инвертирования (г) = -щщ^гг^) = щ^-12) При этом для инверторов, построенных на тиристорах 464-й группы 4 М при 0*1 составит 11,1 кГц, а 474-й группы 16,6 кГц, * е."она повысится более чем в 1,5 раза по сравнению с частотой, генерируемой при использовании обратных диодов. Кроме того, в схеме последовательного инвертора без обратных диодов за счет поддержания схемой управления фиксированного, не зависящего от параметров контура значения длительности существования обратного напряжения на тиристоре \л появляется возможность регулировать в широком диапазоне выходную мощность инвертора за счет изменения емкости конденсатора С. Исключение обратных диодов позволит при необходимости отказаться от дросселя как отдельного элемента схемы (это еще более упростит схему инвертора) и ограничиться силовым трансформатором. Индуктивность рассеяния его 1т при этом должна удовлетворять условию /$ * *. и'~** ~ &-,(13) где 5; допустимая скорость нарастания прямого тока тиристора. Оценим критическую величину Аг, например при £ = 300 В и использовании тиристоров ТЧ 80-9-464 (474), у которых 5; = 100 к/то. В соответствии с (13) она ооставит 6 мкГн. Реальные сварочные трансформаторы, применяемые в инверторных источниках питания, имеют индуктивность рассеяния, наверняка большую этого значения. Даже трансформатор С жесткой связью обмоток, выполненный для инверторного источника аргонодуговой сварки мощностью 4 кВт на двух ферритовых кольцах типа ШОООНН-ЗК (100x60x15 мм) о цель" уменьшения шума трансформатора, имея индуктивность рассеяния 12,1 мкГн, т.е. вдвое большую критической. Однако следует помнить, что уменьшение индуктивности Ь контура при фиксированных значениях С и Ти ведет к ухудшению его добротности и ограничивается условием й0,5, при несоблюдении которого процесс становится апериодическим и может произойти срыв работы инвертора. Знамение добротности (3 рекомендуется выбирать из соображений обеспечения приемлемой величины обратного напряжения на тиристорах и заданного диапазона регулирования выходной мощности. Таким образом, отказ от обратных диодов, имеющий целью увеличить частоту инвертирования, позволит значительно упростить схему оияовой части инвертора. Помимо улугпения технических, технологических и экологических характеристик инвертора, это решение даст еще один положительный результат за еч*т исключение активных попарь энергии в цепи обратных диодов, которые особенно велики в экстремальны* режимах работы инвертора (обрит• дуги, короткое замьнса-ние дугового промежутка), увеличится ЮГ '.-.'ШПЧНОГЭ ИСТОЧНИКИ. 23
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 10 11 12 13 14 15 16... 75 76 77
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
