Сварные конструкции. Технология изготовления. Автоматизация производства и проектирование сварных конструкций: Учеб. пособие
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 173 174 175
|
|
|
|
2)т0 по формуле (18.34), где о=с//гв=1,5; с?=Лв=90 см. Отсюда То= (125-4-95/1.52) (100 • 0,008/0,9)2 = 132,1 МПа; 3)Стмо по формуле (18.35). Для определения К\ воспользуемся зависимостью К1(а/кв) (см. § 4). При о/Лв = 1,5 К 1=8,6, поэтому тм0=8,6 • 10е (0,8/135) 2=302,1 МПа. Проверим по формуле (18.31), обеспечена ли требуемая устойчивость. Для этого подставим найденные значения в эту формулу: V (157,2/667,0+ 33,4/302,1)2+ (6,06/132,1)2 = 0,35 1. Устойчивость вертикального листа в середине пролета вполне обеспечена. Посмотрим, обеспечена ли устойчивость в опорных сечениях. На опоре а1 = 0 т=21(/ы;в)=0,11375/(0,9 • 0,008)=15,8 МПа. Проверяем снова устойчивость для опорного сечения по формуле (18.31), полагая а=0: V (33,4/302,1)2 + (15,8/132,1)2 = 0,12. Таким образом, устойчивость в опорном сечении обеспечена еще лучше, чем в середине пролета. Переходим к расчету поясных швов. Катеты верхних и нижних поясных швов примем равными К=(э мм. В нижних поясных швах действуют касательные напряжения, равные т= (25/(0,7-27/0. где (2=113,75Н; 5=18-1-45,5 = 819 см3; /=123 132 см4. Отсюда т=0,11375 • 819 • 10-в/(0,00123132• 2• 0,7• 0,006)=9,2 МПа. Несмотря "а то что рабочие напряжения незначительны, по технологическим соображениям целесообразно оставить /С=6 мм. В верхних поясных -швах при определении напряжений следует вычислять 5 с учетом приваренного рельса: 5= 18-1-45,5+5-5-48,5=2031 см3. Момент инерции будем считать неизменившимся, как и положение центра тяжести балки. При этом т=0,11375-2031 •10-"/(0,00123132-2.017-0,006) =22,8 МПа. В верхних поясных швах к вычисленным напряжениям добавляются Тр от сосредоточенной силы Р. Как уже было установлено, длина зоны распределения сосредоточенной силы в вертикальном листе £=18,7 см (рис. 18.20,г). Таким образом, по формуле (18.41) местное напряжение в шве (п=0,4) при К—6 мм Тр=0,4-0,05/(0,187-2-0,7-0,006) =12,7 МПа. Условное результирующее напряжение по формуле (18.42) трез = 26,1 МПа. Допускаемое напряжение в поясных швах определим из соотношения [т/]=0,65[а]р=104 МПа. Катеты швов, приваривающих ребра жесткости к поясам и стенкам, принимаем такими же, как и поясных швов, т. е. /С=6 мм. Эти швы не передают рабочих напряжений и расчету на прочность не подлежат. ГЛАВА 19 СТОЙКИ § 1. Типы поперечных сечений Поперечные сечения стоек имеют различную форму. Она зависит от значения усилия, наличия эксцентриситета, длины стойки, конструкции опорных закреплений, общей компоновки объекта. Сжатые элементы должны быть не только прочны, но и устойчивы. Поэтому поперечные сечения сжатых элементов должны обладать возможно большей жесткостью по всем направлениям. а) 7 . 8) Л У I 7712. 7/А I" Т " Ж) У 9) 1г у ¿1 и) к) г. о) I У \ м) 1 Рис. 19.1. Поперечные сечения сжатых элементов При небольших продольных усилиях применяют стойки, имеющие сечение уголка (рис. 19.1,а), однако они обладают малой жесткостью и применяются преимущественно в коротких элементах. Сечения, представленные на рис. 19.1,6, в, рациональны с точки зрения жесткости, но неудобны для окраски и связаны с большим количеством сварочных работ. Наиболее распространено сечение,
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 173 174 175
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
