Высокочастотный сварочный аппарат
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7... 10 11 12 13
|
|
|
|
tg"-Hox (1) о где /Jo — абсолютная магнитная проницаемость (отношение магнитной индукции к напряженности магнитного поля в вакууме, физическая константа, равная Лж10"7 Гн/м), 1с — средняя длина магнитной силовой линии: 6 — длина немагнитного зазора. В результате введения зазора длиной о размах индукции в магнитопроводе возрастет до ДВ2=Вт-Вг2 Наша промышленность магнитопроводы специально для ИИСТ не выпускает. Чтобы изготовить силовой трансформатор инвертора, можно воспользоваться магнитопроводами, предназначенными для телевизионных строчных трансформаторов. Например, магнитопровод ПК40х18 от трансформатора ТВС-90ЛЦ2 (применялся в телевизорах УЛПЦТ) имеет сечение 2,2 см2, площадь окна 14,4 см2 и среднюю длину магнитной силовой линии 200 мм. Он изготовлен из марганцево-цинкового феррита М3000НМС1, предназначенного для работы в сильных магнитных полях, о чем говорит индекс С в обозначении [5], и имеет следующие параметры петли гистерезиса: Bs=0,45 Тл (при Н=800 А/м), Вт=0,33 Тл (при Н=100 А/м и Т=60 °С), Вг=0,1 Тл, Нс=12А/м. В условиях одностороннего намагничивания размах индукции в этом магнитопроводе, собранном без зазора, не превысит 0,23Тл. Зададимся целью с помощью немагнитного зазора уменьшить остаточную индукцию до 0,03 Тл, что позволит увеличить размах индукции до 0,3 Тл. Считая зависимость В =f(H) при изменении напряженности поля от Нс до нуля практически линейной, найдем изменение индукции на участке от 0 до ВггДля этого проведем горизонтальную линию на уровне ВГ2 до пересечения с кривой намагничивания и найдем отрицательную напряженность поля в магнитопроводе -Hi=8,4 А/м, соответствующую данной индукции. В нашем случае tge = ^ = ^~ = 0,0036. Н, 8,4 Из (1) найдем длину немагнитного зазора: 0 tga = 4Я 1 о 7 200 --0,07 мм 0,0036 Напряженность поля в зазоре при максимальной индукции Bm=0,33 Тл Иь Вт °'33 .. 262700 А/м Но 4л 10"' Ампер-витки намагничивания магнитопровода iwm Н68 • н„,/с = -262700 0,07 1 (Г3+ 100 200 10 3 -= 38,4 А. В режиме холостого хода входное напряжение инвертора (U-i, см. рис. 5) равно амплитудному значению сетевого (310 В). С учетом падения напряжения на ключевых транзисторах и активном сопротивлении обмотки можно считать, что к первичной обмотке трансформатора приложено напряжение 300В Выходное напряжение холостого хода источника, в режиме холостого хода должно составить 50В Расчет произведем для случая, когда длительность импульса равна половине периода, что соответствует максимальному размаху индукции в магнитопроводе. В этих условиях необходима амплитуда импульсов вторичного напряжения 100В (в два раза больше требуемого значения напряжения холостого хода). Поэтому коэффициент трансформации силового трансформатора должен быть равен 300 =3 100 Следует оговориться, что здесь не учтено влияние индуктивности рассеяния обмоток трансформатора. Ее наличие приводит к большему по сравнению с расчетным значению напряжения холостого хода. Эффективное значение тока вторичной обмотки, имеющего форму прямоугольных импульсов, связано со средним, равным сварочному току !св, соотношением Ктр '2 эфф ~ 'ев С8 " где X — отношение длительности импульсов к периоду их повторения (коэффициент заполнения). При 1св=140 А и Х=0,5 !2эфф = 140^0-5 "100А. Эффективное значение тока первичной обмотки (без учета тока намагничивания) _ '2зфф _ 100 Иэфф ~ г,---— Ктр •= Амплитуда импульса тока нагрузки в первичной обмотке ,1и=*св = 14° = 46.7 А. 1и Ктр 3 На частоте 30 кГц потерями энергии в ферритовом магнитопроводе можно пренебречь. Потери же в обмоточных проводах с ростом частоты увеличиваются за счет вытеснения тока к поверхности проводника, что приводит к уменьшению его эффективного сечения. Это явление называют поверхностным или скин-эффектом. Проявляется он тем сильнее, чем выше частота и больше диаметр провода. Чтобы уменьшить потери, применяют многожильный провод из тонких изолированных проводников — литцендрат. Для работы на частоте 30 кГц диаметр каждого из них не должен превышать 0,7 мм [3]. ЭДС одного витка вычисляют по формуле где 6Ф1д\ — скорость изменения магнитного потока, сцепленного с витком; АВ — размах индукции в магнитопроводе, Тл; Бс — сечение магнитопровода, см2; длительность импульса, с, f— частота следования импульсов, Гц Число витков умещающихся в окне магнитопровода, можно найти по формуле УУ = 508око7-^-, 'эфф где Бо — площадь окна, см2, ко, — коэффициент его заполнения проводом (примем равным 0,25); \Эфф — эффективное значение тока; Л — плотность тока в обмоточном проводе, А/мм
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3 4 5 6 7... 10 11 12 13
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
