Волочильщик проволоки. Учеб. пособие для СПТУ
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 159 160 161
|
|
|
|
щийся под влиянием пластической деформации в мартенсит. Временное сопротивление разрыву высоколегированных сталей также растет из-за выделений избыточных дисперсных фаз по границам зерен и плоскостям скольжения. В сталях аустенитного класса наклеп растет с увеличением содержания углерода; титан несколько снижает упрочнение. В некоторых случаях минимальная суммарная деформация обусловливается качеством поверхности готового изделия. Например, при изготовлении проволоки больших сечений, к качеству поверхности которой предъявляют высокие требования (проволока для шарикоподшипников, пружинная и др.), значение суммарной деформации принимают тем большим, чем ниже качество поверхности исходного металла. Предел суммарного обжатия характеризуется резким снижением вязкости протянутого металла (появлением хрупкости). При волочении проволоки наиболее часто используют суммарные обжатия 80—85 %; для высокопрочной проволоки — более 85%. Про-, волоку из низкоуглеродистых и аустенитных сталей и некоторых пластичных сплавов протягивают с суммарными обжатиями 95 % и более. При выборе суммарных обжатий Q для углеродистой стальной проволоки, предназначенной для горячего цинкования на готовом размере d, , рекомендуется применять об' жатия не менее указанных на рис. 24. Меньшие обжатия приводят к катастрофическому снижению числа скручиваний проволоки после цинкования. При этом, как показала ; практика, максимальные значения суммарных деформаций не должны превышать 85—95 %• Увеличение диаметра проволоки приводит к росту временного сопротивления разрыву, т. е. с увеличением диг метра проволоки удельный наклеп проволоки возрастае-^ Пластичность (способность к волочению) у стальной прс /j 2,0 о, мм Рис. 24. Зависимость суммарных обжатий Q стальной проволоки, предназначенное для горячего цинкования, от диаметра d. А — зона оптимальных обжатий; Б — зона менее благоприятных обжатий: В — зона неблагоприятных обжатий волоки тонкого сечения большая. Поэтому допустимая деформация у тонкой проволоки больше, чем у толстой. При этом чем тоньше диаметр готовой проволоки, тем большим временным сопротивлением разрыву она может практически обладать. Так, максимальные значения Ов для холоднотянутой высокоуглеродистой проволоки, следующие: d, мм 8,0 1,0 g, н/мм" 1960 3330 d, мм 0,3 0,1 (т_, Н/мм* в 4120 4900 В этих закономерностях, кроме масштабного фактора (влияние сечения или диаметра проволоки), большую роль играет исходная структура заготовки, зависящая от ее поперечного сечения. Как правило, калиброванные прутки получают за одну протяжку. В редких случаях применяется двукратная протяжка— для получения шестигранного или фасонного профиля. Обжатия прутков и скорость волочения определяются механическим составом протягиваемого металла, требуемыми механическими свойствами готовой продукции, качество. м поверхности прутков, расходом энергии на волочение, стойкостью инструмента (волок). Чрезмерно большие обжатия приводят к перерасходу электроэнергии, к повышенному расходу волочильного инструмента, а в ряде случаев к обрывам концов и образованию задиров. При волочении прутков с малыми обжатиями в отдельных . местах на поверхности прутков . могут остаться следы зачистки. Горячекатаный подкат имеет овальность в пределах допуска, минимальные значения обжатий прутков при волочении должны обеспечить не только получение заданных механических свойств калиброванной стали, но и оговоренные допуски. Таким образо.м, выбор опти. мального обжатия для прутков при волочении означает определение обжатий, при которых будут получены заданные характеристики металла по механическим свойствам, допуску и чистоте поверхности при минимальном числе операций и при минимальных затратах средств, инструмента и электроэнергии. Н. И. Шефтель приводит режимы волочения прутков по данным одного из заводов (табл. 8). При производстве калиброванного металла обжатия часто выражают не в процентах по формуле (19), а в значениях, соответствующих уменьшению диаметра при волочении. Диаметр прутка до протяжки 7,95 мм, а после 6,43 мм. Обжатие будет 7,95—6,43= 1,52 мм, или в 34,5 %• 95 94
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 159 160 161
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
