Упрочнение деталей машин электроосаждением железа
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 103 104 105
|
|
|
|
Уменьшение долговечности объясняется тем, что с повышением температуры нагрева покрытия, межатомные связи его уменьшаются. Ускоряющим фактором уменьшения межатомных связей является действие остаточных напряжений растяжения (как внутренних, так и внешних). Следовательно, долговечность работы покрытий определяется в зависимости от действующих нагрузок при известных его физических константах [68]. -зоо-к = Ю-'зехр= 10-13 . 10"= 1 сек ' чоо-к = 10~'3 ехр 0,002-300 74,2 0,002-800 = 10-13 • 10-°=10' сек. Из расчетов видно, что при нормальной температуре ('~-'300°К; у=1) растрескивание (разрушение, покрытий вызывает внутренние растягивающие напряжения о = 56 кгс/см2, а прп нх нагреве (•~800°К; Y = 0) Долго Рис. 52. Зависимость долговечности железных покрытий от температуры их нагрева при значениях остаточных напряжений: 1 — 33,2 кгс'мм=; 2—44,8 кгс/мм"". вечность увеличивается в 10^ раза. В структуре электролитического железа, хотя и образуются необратимые трещины при 0=44,2 кгс/см^, но они не являются ма-гистральны. ми и не разрушают покрытия, так как аост 56 клс/мм^. Долговечность таких покрытий при нормальной температуре составит: -300 к = 10-13 ехр 74,2 — 44,2 0,002-300 = 10-'з • 10-1= 10^ сек. Последний расчет показывает, что электролитически осаледенные железные покрытия с остаточными напряжениями растяжения а=44—45 кгс/см^, обладающими упрочненными свойствами, при нор.мальной те. мпературе практически могут работать продолжительное время без разрушений. Экспериментальные исследования прочности покрытий на разрыв совместно с катодом показали, что прочность систем "катод-покрытие" увеличивается по сравнению с прочностью основания (катода) до его покрытия. Прочность покрытия, определенная по разности разрушающих нагрузок, приходящихся на площадь поперечного сечения покрытия, оказалась равной 54,2 кгc/cм^ то есть почти равной величине расчетной ее прочности, определенной по Журкову С. И. Остаточные напряжения истытанных покрытий оказались 44,2 и более кгс/мм^. В этих условиях их прочность по расчету не должна превышать 12 кгс/мм^. Увеличение прочности против ожидаемой (расчетной) нами объясняется повышением прочностных свойств верхних слоев катода, изготовленного из стали ст. 3. Упрочнение катода вызвано явлением ускоренной диффузии покрытия в основу. Диаграммы испытаний, проведенных на разрыв стальных образцов до покрытия и образцов "катод-покрытие" 1на машине УИМ-50, приведены на рис. 53 а, б. Из диаграмм, записанных испытательной машинойвидно за. метное увеличение предела текучести образца с покрытием. Это свидетельствует также об увеличении предела пропорциональности системы "катод-покрытие". Увеличение предела текучести покрытого образца на 1000 кгс по сравнению с непокрытым образцом подтверждает также упрочнение основы после электроосаждения железа. Следует отметить существенное изменение 151 1,50
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 73 74 75 76 77 78 79... 103 104 105
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
