Упрочнение деталей машин электроосаждением железа
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 103 104 105
|
|
|
|
трем расчетным формулам: 1) автора (9'; 14'), 2) Стони (8) п 3) Бреннера-Сендероффа (8'). Исследования показали, что характер изменения остаточных напряжен1И1, вычисленных по трем формулам разных авторов в зависимости от толщины покрытий гибких катодов, полученных из хлористых электролитов простого состава (элекг-ролит Л'Ь 18, табл. 3) при различных температурах (40; 50; 60; 70°С), совпадает с характеро.м изменения первичных (электрокристаллизацнонных) напряжений тех же покрытий, полученных на недеформируемых катодах. Из рис. 14 видно, что остаточные напряжения, выЧ'!с-ленные по расчетной формуле (8') Бреннера-Сендероффа, имеют более близкие значения к первичным напря I *0 30 ео го л J0 / fo 90 fit Рис. 14. Изменение внутренних напряжений в зависимости от тол /-1Q. t = 60 С). / о ост по Бре1П1еру-Сендероффу. шины осадка железа (электролит № И 3 — 0 ост по Ctoiui; 4 — 0 жения. м, чем вычисленные по формуле (8) Стони. Поэтому расчетная фор.мула (8'), предложенная в 1949 году авторами Бреннеро.м и Сендероффом [56], рядом других исследователей расценивается как образцовая [57]. Однако в этой формуле не учтены снятые (в процессе изгиба катода) напряжения. Виду этого, расчеты но ней не дают истинных электрокристаллизационных напряжений. Примененный в работе расчетный вариант, с учетом СНЯ1ЫХ ( )В процессе изгиба гибкого катода) напряжений, дает значения первичных напряжений, соответствующих остаточным внутренним напряжениям на недеформируе-мом катоде. Ввиду этого значения первичных напряжений больше значения остаточных, а характер их измененпя с увеличением толщины покрытий соответствует характеру изменения остаточных напряжений, вычисленных по всем трем формулам разных авторов. Из таблиц 6 и 7, а также по расчетны.м фор. мулам внутренних напряжений видно, что на гибких катодах-"свидетелях" производятся замеры только радиусов кривизны р и су.ммарных толщин h. В формулу (9) входят . моменты инерции сечения катода — Ii и покрытия — Ь, характеризующие способност[1 соответствующих пластинок сопротивляться искривлению в зависимости от \\\ раз.меров. В нашем случае размеры катодных пластинок, п.меющнх ширину 1 см, упрощают расчеты. Так, для ка тода ' 1=—у2 '^'^ ' 3 для иокрыт!гя-рг см ^ .Модуль нор. мальной упругости — Е, имеющий размерность напряжения (кгс/см^) и характеризующий способность катодной пластинки сопротивляться искривлению в зависи. мости от материала, является известной величиной, равной для железа 2-10^ кгс/см^. Эксперн. ментальные замеры р и h, произведенные одни раз, использовались во всех трех формулах. В работах Стони [46], Бреннера-Сендероффа [56] и автора [48; 49] измерение деформации систе.мы "катод-иокрытне" производится но окончании процесса иа конкретных толщинах осадка. По ним можно судить и об изменении остаточных внутренних напряжений по толщине покрытия. В эксплуатационных свойствах электролитических железных покрытий, применяе. мых для восстановления и упрочнения изношенных деталей машин, особое значение имеют конкретные толщины; по усредненным значениям остаточных внутренних напряженпй можно судить о сроках их службы. Данные таблиц 6 и7 и рисунка 14 охватывают толщины предельных износов многих деталей машин. 5-96065 64
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 103 104 105
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
