Упрочнение деталей машин электроосаждением железа
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 24 25 26 27 28 29 30... 103 104 105
|
|
|
|
ции для всех зерен металла. Поэтому результаты, получаемые рентгеновским и механическим способами, не всегда совпадают. В работе [44] рентгенографически найденные напряжения сравниваются не неносредствеи-ио с найденным механическим методом, а с расчетными напряжениями, вычисленными согласно теории упругости на основаннп экспериментально найденных механических констант материала. Для оиределеиия остаточных напряжений пользуются также методами травления, твердости, магнитным и др. , однако эти методы менее надежны, чем механиче-CKiiii, поэтому ими пользуются только в отдельных случаях [45]. Ниже рассмотрены основные механические способы измерения напряжении 1 рода в гальванических покрытиях с помощью гибких катодов. РАСЧЕТЫ ВНУТРЕННИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ГАЛЬВАНИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЯХ В настоящее время и. меется большое число работ, посвященных механически. м методам измерения и расчета внутренних напряжений в гальванических покрытиях. Однако, применительно к электролитическим железным покрытиям описанные методы имеют определенные недостатки. К ним следует отнести: 1) отсутствие простой и надежной методики измерения электрокристаллизацнонных напряжений для толстых железных иокрытий, при.мс-няемых для восстановления изношенных деталей машин, 2) нет методики определения напряженпй в покрытиях с учетом формы детали (катода), 3) не разработана надежная методика определения напряжений в покрытиях, полученных из холодных электролитов, когда дефекты, вызывающие микронапряжения, оказываются "за.моро-жепными". Для измерения электрокристаллизацнонных внутрет-ннх напряжений в железных покрытиях, полученных пз горячих электролитов, и гальванических покрытий других металлов, наиболее применим метод гибкого катода. Этот метод в первоначальном виде впервые был предложен в 1909 году Стони [46]. В дальнейшем, приняв за основу для вычисления остаточных напряжений формулу Стони, Перцовский М. Л. [47] подразделил первоначальные внутренние напряжения на остаточные и снятые. Указанные авторы рассматривали тонкие покрытия электролитического хрома, и поэтому при вычислении суммы моментов от сил, действующих иа сечение (рисунок 10), во внимание не принимали момент, создаваемый наирд-жениями в покрытии относительно оси Z в связи с малостью плеча 112/2. ]-J К. 71 1Ж Рис. 10. Схема действия сил и изгибающих моментов в сечении системы "катод-нокрытие". Тогда 2 Mzo = 0, то есть первое условие равновесия запишется в виде: (G) где: Ец— модуль упругости катода, кгс/см^ р — радиус кривизны катода, см, h — толщина катода, см. 53 52
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 24 25 26 27 28 29 30... 103 104 105
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
